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而且存在溝通和定位過程，易造成重復工作，影響故障處理效率?？赡苡械挠脩魰|疑，認為模塊化UPS的N+1體系結構不如1+1并機系統(tǒng)穩(wěn)定。確實，從理論上來講，N+1并機系統(tǒng)中1+1的可靠性肯定是的。首先，此結論忽略了負載率這一情況，作為1+1并機系統(tǒng)，多只能允許一臺UPS損壞;而對于模塊化UPS體系，以4+1為例，100%負載的時候可靠性要低于1+1，但是75%負載率的時候，模塊化體系實際就變成了3+2，50%的時候就變成了2+3，可靠性要遠大于1+1并機。在常見應用場景中，UPS負載率是在20~40%左右的，在這種情況下模塊化的優(yōu)勢具有非常明顯的優(yōu)勢。其次，不同于傳統(tǒng)單機，模塊化UPS可以輕易實現N+N+3這種冗余模式。
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工頻UPS的效率一般在85%左右，相比高頻92%左右的運行效率和模塊化96%左右的運行效率，導致大量的能量損失。以400kW負載為例，工頻機將比高頻機年多耗電41萬度，比模塊化年多耗電近58萬度。除此之外，工頻UPS還有高諧波、低功率因數等導致配電線纜損耗增大等問題。因為工頻機采用低頻器件且配置輸出變壓器，致使UPS體積重量大大增加。以某品牌400kVA工頻機和高頻機對比，工頻機重量是高頻機的2.2倍，體積是高頻機的1.5倍，在實際運輸中可能存在機房門或者走道偏小、電梯載重不夠、樓層承重不足等問題，有些情況下甚至需要用吊車裝卸，然后破墻而入來安裝工頻UPS，大大增加了運輸及成本。工頻機和高頻機的主要差異體現在整流器和變壓器上。
當接觸器主觸點燒灼變形，或由于使用年限過長，產生機械形變或機械老化時，會產生機械動作受阻從而產生吸合不到位，造成主觸點接觸不良的現象。該例故障，因觸點燒灼，產生接觸電阻，運行中產生打火現象，觸點的接觸情況產生隨機性惡化，則直流回路電壓有隨機性跌落現象，導致欠電壓報警。而停電后再閉合，則改善了接觸器觸點接觸狀況，變頻器又能運行一段。接觸器產生機械形變后，也有此種現象，以至有的電工得出了這種一種經驗，跳欠電壓故障時，或為變頻器反復上電幾次，或震動變頻器幾次后，變頻器又“神經質”地“好”了。該例故障，有“耳聽為虛，眼見為實”的檢修特點，聽聲音接觸器是閉合了，但主觸點的閉合狀態(tài)，只有眼見才能更好地確定。
可以用8508A電阻功能直接校準，滿足測量不確定度的要求。表2列出了5502A的各電阻校準調整點的在校準110kW，1.1MW，11MW，110MW四個校準點時，需要設置8508A的測量電流為LoI低電流模式，才能適合5502A電阻的工作電流范圍。在低電流模式時，8508A的測量不確定度會稍微增加，校準不確定度比率仍然都大于4滿足測量不確定度的要求。一般測量100kΩ以下的小電阻時，應該盡量使用四線電阻的測量方法進行校準。
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工頻UPS的效率一般在85%左右，相比高頻92%左右的運行效率和模塊化96%左右的運行效率，導致大量的能量損失。以400kW負載為例，工頻機將比高頻機年多耗電41萬度，比模塊化年多耗電近58萬度。除此之外，工頻UPS還有高諧波、低功率因數等導致配電線纜損耗增大等問題。因為工頻機采用低頻器件且配置輸出變壓器，致使UPS體積重量大大增加。以某品牌400kVA工頻機和高頻機對比，工頻機重量是高頻機的2.2倍，體積是高頻機的1.5倍，在實際運輸中可能存在機房門或者走道偏小、電梯載重不夠、樓層承重不足等問題，有些情況下甚至需要用吊車裝卸，然后破墻而入來安裝工頻UPS，大大增加了運輸及成本。工頻機和高頻機的主要差異體現在整流器和變壓器上。
當接觸器主觸點燒灼變形，或由于使用年限過長，產生機械形變或機械老化時，會產生機械動作受阻從而產生吸合不到位，造成主觸點接觸不良的現象。該例故障，因觸點燒灼，產生接觸電阻，運行中產生打火現象，觸點的接觸情況產生隨機性惡化，則直流回路電壓有隨機性跌落現象，導致欠電壓報警。而停電后再閉合，則改善了接觸器觸點接觸狀況，變頻器又能運行一段。接觸器產生機械形變后，也有此種現象，以至有的電工得出了這種一種經驗，跳欠電壓故障時，或為變頻器反復上電幾次，或震動變頻器幾次后，變頻器又“神經質”地“好”了。該例故障，有“耳聽為虛，眼見為實”的檢修特點，聽聲音接觸器是閉合了，但主觸點的閉合狀態(tài)，只有眼見才能更好地確定。
可以用8508A電阻功能直接校準，滿足測量不確定度的要求。表2列出了5502A的各電阻校準調整點的在校準110kW，1.1MW，11MW，110MW四個校準點時，需要設置8508A的測量電流為LoI低電流模式，才能適合5502A電阻的工作電流范圍。在低電流模式時，8508A的測量不確定度會稍微增加，校準不確定度比率仍然都大于4滿足測量不確定度的要求。一般測量100kΩ以下的小電阻時，應該盡量使用四線電阻的測量方法進行校準。
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