SY/T 5612.3鐵制內(nèi)襯聚氨酯旋流器分流比與基本性能的關(guān)系

SY/T 5612.3鐵制內(nèi)襯聚氨酯旋流器分流比與基本性能的關(guān)系加而增大。由于水封方式下空氣柱內(nèi)的空氣主要來自對水封式水力旋流器所進行的實驗表明,與大氣排放式水力旋流器一樣,空氣柱直徑隨溢流口直徑的增加而增大,但增加幅度減緩。這與水力旋流器出口被水封有關(guān),出口阻力的增加使得空氣柱直徑隨溢流口直徑增加的幅度減緩。圖5為不同壓力降下水封式旋流器空氣柱直徑與溢流口直徑的關(guān)系?？梢?總的來說,空氣柱直徑隨溢流口直徑的增大而增大。但溢流口直徑大于12mm后,空氣,可根據(jù)設(shè)計磨機的處理能力預(yù)先確定。例如,當設(shè)計的選礦廠中,每個磨礦系統(tǒng)計劃安裝4臺分級旋流器同磨機組成閉路,其巾3臺生產(chǎn)、1臺備用,而3臺生產(chǎn)旋流器就是實用臺數(shù)。旋流器的給礦壓力同其分級粒度有關(guān),當分級粒度已知時,可由圖1〔4〕查得與其相應(yīng)的給礦壓力,但該壓力是一個波動值,而非定值,設(shè)計時可取其中間值.相應(yīng)級別分級粒度與含量見圖2,〕.應(yīng)該指出,由公式(l)或(2)計算出的旋流器直徑,不一定是制造廠家系位置的交換不但與顆粒的隨機擴散有關(guān),而且與所受離心力及阻力的大小有關(guān),后者可能更為重要。但對于器壁邊界層及其附近的高濃度區(qū)域來說,與彌散應(yīng)力隨濃度變化的消長情況恰好相反的是顆粒間的碰撞應(yīng)力恤撞。在顆粒流中,碰撞應(yīng)力是粒間作用的主要方式,也是該領(lǐng)域研究的主要問題。有關(guān)的研究表明〔5一的,以充分高的體積濃度及剪切速率下,顆粒間的動量與能量傳遞是由于碰撞作用,而不是持續(xù)的摩擦接觸或粒間的流體SY/T 5612.3鐵制內(nèi)襯聚氨酯旋流器分流比與基本性能的關(guān)系曲線;研究了操作參數(shù)時水力旋流器特性的影響,從而得到了水力旋流器的操作參數(shù)應(yīng)處的范圍,對水力旋流器的設(shè)計及其現(xiàn)場使用具有重要的指導(dǎo)意義。二十世紀九十年代以來,我國東部油田大都進人中、高含水開采期,井流液相中含水量普遍達80%一90寫,在油氣處理過程中必然產(chǎn)生大量的含油污水。而傳統(tǒng)的水處理設(shè)備由于液體停留時間長,處理效率低且擴建困難而不能滿足生產(chǎn)需要。除油水力旋流器自八十年代初開發(fā)研制以來,2mm旋流器,處理能力分別為2100m3/h和2400m3/h。4.2結(jié)構(gòu)和型式多樣化結(jié)構(gòu)和型式的改進主要是為了提高分級效率和降低能耗,還為了適應(yīng)不同用途要求而制造了不同型式的旋流器。在局部結(jié)構(gòu)改進方面,旋流器的錐體由單一錐度改為不同錐角的多錐體或多錐多柱體相結(jié)合,也有內(nèi)凸型式的,這樣會有助于提高分級效率。圓柱體被制成帶有螺旋溝槽或逐漸擴大直徑型式的。給料管由簡單的切線連結(jié)改為漸開線連結(jié)或螺旋線連結(jié),以便場中，甚至連沉降曲線的獲得都很困難，更不用說藉此設(shè)計沉降設(shè)備了；再如，在重力沉降的研究中，關(guān)于沉降通量（即單位時間內(nèi)在單位沉降面積上所沉降的固體量）與漿體濃度、顆粒粒度之間的關(guān)系，以及沉降方式（自由沉降或干涉沉降）、顆粒雷諾數(shù)對這種關(guān)系的影響等，都已得到深入探討，并已得出相應(yīng)的定量結(jié)論，而在離心沉降中，雖然進行類似的研究很有意義，但由于在顆粒沿徑向的沉降過程中，離心力呈逐漸試驗與理論計算結(jié)果，系統(tǒng)地分析研究不同直徑顆粒的親水性固體在水動力中的三維速度場和動力學(xué)機理。通過多指標正交試驗的yh和數(shù)值模擬的共同研究，提出延長分離介質(zhì)的滯留時間，提高進料壓力，降低中心準強制渦的速度梯度，減緩正向軸速度的徑向變化梯度是提高分離效果的主要途徑，從而通過試驗與數(shù)值模擬對比，揭示了試驗yh旋流器達到最佳分離效率的動力學(xué)機理。(1)旋流器的結(jié)構(gòu)參數(shù)是分割粒徑的主要影混合流則研究不多;對粒間流體的不可避免的作用也注意不夠;實際試驗工作又僅限于同心圓筒間的簡單剪切流。所有這些都使得顆粒流的研究成果距指導(dǎo)生產(chǎn)實踐還有相當距離。歸結(jié)來說,在水力旋流器內(nèi)固體顆粒間的相互作用隨給料濃度及旋流器內(nèi)的不同區(qū)域而變化。由于彌散應(yīng)力在濃度小于17%時占據(jù)粒間作用的主導(dǎo)地位,而這一濃度范圍在旋流器內(nèi)是常見的,因此彌散應(yīng)力是一種較普遍的存在;在高濃度低剪切時占重要地位的SY/T 5612.3鐵制內(nèi)襯聚氨酯旋流器分流比與基本性能的關(guān)系研究和應(yīng)用幾乎都是關(guān)于從水中脫除油的內(nèi)容。除上文中所述的充氣水力旋流器可以用于從水中脫除油外,迄今在從水中脫除油方面用得最廣的旋流器結(jié)構(gòu)是由Colman和Thew等人提出的一種具有兩級錐段器壁結(jié)構(gòu)的油水分離水力旋流器,該旋流器柱段直徑較大,而溢流口直徑較小,且不插入旋流器內(nèi),旋流器下部由兩級錐體(上面錐體的錐角比下面錐體的錐角大得多)和一段較長的細圓筒所組成。Thew等給出的脫油用旋流器的最佳結(jié)構(gòu)桶壁下滑，從下口排出。進料口的作用主要是將作直線運動的液流在柱段進口處轉(zhuǎn)變?yōu)閳A周運動。早期的進料口一般簡單地設(shè)計成直線形并與柱段簡體相切，這種由直線到圓的過渡點僅為一點，變化突然，對液流的阻力較大，易在此產(chǎn)生湍流導(dǎo)致工作狀態(tài)不佳，進口液流的能量損失大，同時還會引起進料口附近材料的磨損。近年來，在較新的設(shè)計中采用了曲線形進料口，最常用的是漸開線和擺線形等。漸開線入料方式可以將湍流由向內(nèi)運動的流體介質(zhì)帶入內(nèi)旋流，這第二種作用可能更為重要。旋流器內(nèi)顆粒粒度與濃度的分布人們或許傾向于認為旋流器內(nèi)固體物料的大致分布規(guī)律是：在徑向，顆粒粒度與濃度隨半徑的增加而增加；在軸向，從底流口往上，粒度與濃度應(yīng)逐漸減小。然而，仔細的分析表明問題并不如此簡單，而且我們的興趣不僅是了解顆粒分布的定性特征，而且要考察這種分布的定量規(guī)律，更重要的是要通過對顆粒分布的定性與定量分析，SY/T 5612.3鐵制內(nèi)襯聚氨酯旋流器分流比與基本性能的關(guān)系心軸線平行于進口方向和垂直于進口方向兩個剖面上軸向速度的分布作于圖4中。其中a圖為微彩色指標m/s；b圖為平行進口方向剖面上軸向速度的分布圖；c圖為平行進口方向剖面上軸向速度分布的百分等值線圖；d圖為垂直進口方向剖面上軸向速度的分布圖；e為垂直進口方向剖面上軸向速度分布的百分等值線圖。從圖中可以發(fā)現(xiàn)，在溢流管的進口中心有一個軸向速度極值點，通過計算得出該極大值為7.69m/s。從等值線分布可以

聚氨酯彈性體制作旋流器具有耐腐蝕、抗老化、質(zhì)量輕等優(yōu)點，有利于室外及野外作業(yè)。在石油鉆探作業(yè)中，使用旋流器除砂與脫泥，對鉆井泥漿凈化。旋流器是一個帶有圓柱部分的錐形容器。錐體上部內(nèi)圓錐體部分叫液腔。圓錐體外側(cè)有一進液管，以切線方向和液腔連通

速度是指向器壁的離心沉降速度與切向旋轉(zhuǎn)速度的合成。因此顆粒的運行軌跡為螺旋線,螺旋線上任意一點的切線方向則代表該點處顆粒的合速度方向。圖1所示為顆粒在離心沉降過程中的幾種碰撞模型。沿螺旋線向外沉降的大顆粒在其沉降過程中可能會碰到以較小速度沉降的較小顆粒,作為碰撞過程中動量交換的結(jié)果,前者的運動有所減緩,而后者的運動則得以加快(圖IA);若向外沉降的顆粒碰到了隨流體介質(zhì)的運動向內(nèi)漂移的微細有效的方法是采用單一粒徑的粒子分別通過旋流器,測試其分離效率。但是選擇既符合油水密度差要求,又具有單一粒徑的粒子是非常困難的。測量旋流器粒級效率的第二種方法為選擇具有一定粒度分布的粒子通過旋流器,同時測試旋流器人口和底流液流中粒子的粒度分布。通過比較旋流器人口和底流口的粒度分布,可以求得旋流器的粒級效率。對于固一液分離旋流器和氣一固分離旋流器,采用該方法是可行的,但對于液一液分離旋流SY/T 5612.3鐵制內(nèi)襯聚氨酯旋流器分流比與基本性能的關(guān)系