產(chǎn)品詳情
ups工業(yè)電源蓄電池CGB長光蓄電池6V4AH ups工業(yè)電源蓄電池CGB長光蓄電池6V4AH ups工業(yè)電源蓄電池CGB長光蓄電池6V4AH 武漢長光電源有限公司（簡稱CGB）位于武漢經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)，成立于1993年，注冊資本628萬美元。是由中央企業(yè)中國電子信息產(chǎn)業(yè)集團公司的全資子公司武漢中原電子集團公司控股的一家中外合資企業(yè)，與國營七五二廠源于一脈。
CGB專業(yè)研究、開發(fā)、生產(chǎn)、銷售密封閥控式鉛酸電源，常規(guī)產(chǎn)品有2V、4V、6V、8V、10V, 12V六大系列，容量從0.5AH到3000AH。產(chǎn)品主要應用于UPS電源系統(tǒng)、通信系統(tǒng)、大型數(shù)據(jù)中心災備系統(tǒng)、電力系統(tǒng)、安防系統(tǒng)、電子儀器、醫(yī)療設備和電動車等領域。
CGB繼承了我國早的鉛酸電源企業(yè)國營七五二廠積累了七十多年的技術底蘊，以先進的設備和優(yōu)質的管理保證產(chǎn)品質量的穩(wěn)定性，以合資的體制保證經(jīng)營的靈活性，CGB是中國中小型密封閥控式鉛酸電源領域的代表型企業(yè)。
CGB研發(fā)的2V及12V管式膠體電池具有良好的電化學性能，循環(huán)壽命大幅提高、低溫性能良好，是太陽能及風能等新能源發(fā)電系統(tǒng)中儲能電池的首選產(chǎn)品。
CGB品牌電源是武漢市名優(yōu)產(chǎn)品，目前，CGB已通過了UL、TLC、CE、VDS、IS09001、ISO14000認證。通過內部執(zhí)行“TQM”管理、“6 Sigma”原則，CGB是擁有最好質量控制體系的電池制造商。
近年來，我們在致力于產(chǎn)品研發(fā)與結構調整的同時，十分重視“節(jié)能、降耗、減排、治污”工作，力爭成為綠色電池制造企業(yè)。
我們希望：通過采用先進的技術、提供有競爭力的價格，并以優(yōu)良的產(chǎn)品質量、完善的服務體系，最大限度地滿足國內外客戶的需求，努力把CGB打造成為中國一流的鉛酸電源制造商
長光蓄電池產(chǎn)品特點
■免維護：
·采用獨特的氣體再化合技術（GAS RECOMBINATION），不必定期補液維護，減少用戶使用的后顧之憂。
■安全可靠性高：
·采用全自動的安全閥（VRLA），能防止氣體被吸入蓄電池影響其性能，同時也可防止因充電等所產(chǎn)生的氣體造成內壓異常而損壞蓄電池。全密閉蓄電池在正常浮充下不會有電解液及酸霧排出。同時，采用自主專利技術的蓄電池托盤與蓄電池配套使用，確保蓄電池組使用更加安全。
■使用壽命長：
·在20℃環(huán)境下，FM系列小型密封電池浮充壽命可達3～5年，FM固定型密封電池浮充壽命可達8～10年，FML系列電池浮充壽命可達10年，FMH系列電池浮充壽命可達10年，GFM系列電池浮充壽命可達15年。
■自放電率低：
·采用特種鉛鈣多元合金，對隔板、電解液及各生產(chǎn)工序的雜質進行嚴格控制，在20℃的環(huán)境下，KSTAR蓄蓄電池在6個月內不必補充電能即可正常使用。
■導電能力我們愿意與朋友們攜手共進，共同發(fā)展，創(chuàng)造輝煌的未來。
產(chǎn)品用途APPLICATIONS
■ UPS 不間斷電源及計算機備用電源 .
■應用照明系統(tǒng) .
■鐵路、航用、交通。
■電廠、變電站、核電站。
■消防安全警報系統(tǒng)。
■各種無線通訊設備。
■各種電動工具、電動玩具、電瓶車。
■太陽能儲存能量轉變設備。
■控制設備及其他緊急保護系統(tǒng)。
型 號
額定電壓
(V)
額定容量(AH)
外形尺寸 mm(±2mm)
凈重
(kg)
C10/ C20
C1
長
寬
高
總高
CB445
4
4.5
2.7
47
47
101
107
0.62
CB490
4
9
5.4
102
43.5
94.5
100.5
1.12
CB610
6
1
0.6
51
42
51.3
58.3
0.28
CB612
6
1.2
0.72
97
24
52
59
0.30
CB628P
6
2.8
1.68
66
33
97.4
104
0.59
CB630
6
3
1.8
66
32.9
97.4
104
0.59
CB634
6
3.4
2.04
134
34
60
67
0.69
CB638P
6
3.8
2.28
66
33
118.7
125.3
0.76
CB640
6
4
2.4
70
47
101
106
0.80
CB645
6
4.5
2.7
70
47
101
106
0.85
CB650
6
5
3
70
47
101
106
0.89
CB670
6
7
4.2
151
34
94
100
1.25
CB685
6
8.5
5.1
98.5
56
118
118
1.60
CB6100
6
10
6
151
50
95
101
1.72
CB6120
6
12
7.2
151
50
95
101
1.92
CB6120T
6
12
7.2
107.5
70.5
140
140
2.50
CB6120TA
6
12
7.2
107.5
70.5
140
140
2.50
CB6360
6
36
21.6
161
87
163
169
6.20
CB61000
6
100
60
195
170
206
210
17.80
CB62000
6
200
120
322
178
225.5
259.5
35.67
CB827
8
2.7
1.62
134
37
64
70
0.86
CB832
8
3.2
1.92
67.5
48.3
90
90
0.82
CB1207
12
0.7
0.42
96
25
62
62
0.37
CB1212
12
1.2
0.72
97
43
52
59
0.59
CB1212F
12
1.2
0.72
97
48.5
50.5
57
0.56
CB1220
12
2
1.2
178
35
60
67
0.96
CB1220SLM
12
1.8
1.08
150
20
89.5
89.5
0.68
CB1223V
12
2
1.2
182
24
61
61
0.78
CB1229
12
2.9
1.74
79
56
99
105
1.21
CB1230R
12
3
1.8
132
33
98
104.5
1.20
CB1230S
12
3
1.8
66
66
97
104
1.20
CB1230MC
12
3
1.8
98
56
110
110
1.36
CB1234
12
3.4
2.04
134
67
60
67
1.42
CB1240
12
4
2.4
90
70
101
107
1.69
CB1240L
12
4
2.4
195
47
70
74
1.61
CB1245
12
4.5
2.7
90
70
101
107
1.70
CB1250
12
5
3
90
70
101
107
1.76
CB1250HC
12
5
3
84.2
69.2
102
102
1.66
CB1265P
12
6.5
3.9
151
65
94
100
2.23
CB1270
12
7
4.2
151
65
94
100
2.56
CB1270A
12
7
4.2
151
65
94
100
2.46
CB1270PC
12
7
4.2
151
64.5
95
99.5
2.71
CB1280
12
8
4.8
151
65
94
100
2.65
CB1295
12
9.5
5.7
151
65
112
118
3.28
CB12100
12
10
6
151
98
94.5
100
3.39
CB12120
12
12
7.2
151
98
94.5
100
3.85
CB12170
12
17
10.2
181
76
167
167
5.85
CB12240
12
24
14.4
166
175
125
125
8.39
CB12250
12
25
15
166
175
125
125
9.00
CB12250S
12
25
15
166
175
125
125
8.68
CB12280
12
28
16.8
165.5
125
175
175
9.80
CB12330
12
33
19.8
195.5
130
158
179
11.94
CB12350
12
35
21
198
132
170
170
12.60
CB12350S
12
35
21
198
132
170
170
11.92
CB12400
12
40
24
196
165
170
170
14.59
CB12400S
12
40
24
196
165
170
170
13.89
CB12400A
12
40
24
196
165
170
170
暫缺
CB12500
12
50
30
229
138
207
228
16.20
CB12550
12
55
33
229
138
207
228
18.50
CB12650
12
65
39
350
166
174
174
23.66
CB12650S
12
65
39
350
166
174
174
22.70
CB12650A
12
65
39
350
166
174
174
暫缺
CB12680
12
68
40.8
259
168
208
227
23.75
CB12750
12
75
45
259
168
208
227
26.50
CB12900
12
90
54
304
168
208
229
31.18
CB121000A
12
100
60
329
174
214
218
32.94
CB121000B
12
100
60
407
173
209.5
234.5
35.65
CB121000E
12
100
60
329
174
214
218
30.10
CB121000F
12
100
60
407
173
209.5
234.5
33.00
CB121200
12
120
72
407
173
209.5
234.5
38.41
CB121350
12
135
81
345
172
275
278
44.00
CB121500
12
150
90
483
170
241
241
47.48
CB122000A
12
200
120
522
240
218
245
64.10
CB122000B
12
200
120
522
240
218
245
62.57
CB122000
12
200
120
520
260
208
240
73.00
CB122350
12
235
141
547
275
242
242
73.50
CB122550
12
255
153
547
275
242
242
85.00
CB1290MC
12
9
4.5
136
77
117
132
3.16
CB1270MC
12
7
3.5
138
66
87
101
2.27
目前已進入高頻機UPS逐步代替工頻機UPS的年代，當然替代的過程并不是一帆風順。人們使用了幾十年的工頻機UPS，已經(jīng)熟悉了這種電源形式，突然要換機型還不能一下子適應，所以對那些為工頻機UPS的贊歌聽著比較順耳，同時對高頻機UPS的一些指責也容易接受，就這樣一拍即合。豈不知在一定程度上損害了用戶的利益，也有勃于當今的國策。常常會聽到這樣的說法：高頻機UPS是好東西，但由于我們的系統(tǒng)非常重要，要求供電的可靠性非常高，所以還是用工頻機UPS可靠。言下之意，高頻機UPS不可靠。豈不知可靠性是設計出來的，即一臺機器的可靠性如何取決于采用了哪一級可靠性標準。舉一個簡單的例子，一個UPS中常用的120´120的軸流風機，有十幾元一只的，也有上百元一只的，價格差了近10倍，哪一個可靠性高呢？不言而喻，當然是上百元一只的可靠性高。又如某品牌的9315系列UPS，人稱“標王”，意思說每次投標它的價格最高，但運行起來可靠性也最高，被人稱為“鐵機”——就是不出故障；而同一品牌的同功率PB4000系列就便宜得多，而故障也多。當然用戶對高頻機型UPS的這種擔心不是沒根據(jù)，其根據(jù)就是來自某些方面的誤導宣傳。甚至有的將這些宣傳材料上升為“高頻機結構UPS的致命弱點”。雖然問題的提出者只是少數(shù)，但影響頗大，在網(wǎng)上粘來粘去，就好像寫此文章的人很多，確實影響了不少用戶，甚至有些技術人員也受了傳染。為了將這些問題搞清楚，使人們對產(chǎn)品有一個科學的看法，下面就這幾個方面進行討論。
（一）IGBT整流器可靠性偏低
持這種看法的“根據(jù)”有兩個：
1. 認為IGBT器件的過載能力不如可控硅（SCR）高
為了證明這個論點，有的就舉出兩種器件過載能力的例子：SCR可過載到10倍額定電流20ms，而IGBT過載到10倍額定電流時只能堅持20ms，就是說過載能力差了1000倍。就根據(jù)這一點說IGBT器件的可靠性不如SCR是不是公平呢？這要追索到它們的過載能力為什么不同，難道說IGBT的過載能力只能是10倍20ms嗎？當然不是。器件設計者是根據(jù)其必要性而選定的。SCR不是全控器件，即一般在交流電路中只能控制其開啟而不能控制其關斷，可控硅一旦開啟只有等到電壓或電流過零時才自動關斷，如圖1（a）下圖所示。這種器件的工作原理就決定了其過載能力不但要強，而且還必須能承受過載較長的時間。比如在圖1（a）中SCR在時間t2被觸發(fā)而開啟，假如此處對應的時間t2=1ms，而正好此時輸出端正好出現(xiàn)過流甚至于超過10倍，由于在此處無關斷機制，那么它必須在t3（50Hz的半周）之前的大約10ms的時間內能承受這種過流而不損壞。否則，若這種器件耐過載時間短，比如是1ms，器損壞的幾率就太高了，就沒法用了。但IGBT就不同了，因為它不但可以隨時開啟而且也可以隨時被關斷，如圖1 （b）所示，它在t1被打開而在t2又被關斷。目前IGBT的工作頻率最高可到達150kHz，即一個開啟與關斷周期約7ms，所以20ms對IGBT從發(fā)現(xiàn)過載到關斷的時間而言已經(jīng)足夠長了。就是說IGBT的過載時間不需要做得那麼長，即使廠家再將它的過載時間延長上1000倍又有何用！對于從北京南站30分鐘即可抵達天津站已開動的城際列車來說，非要給它10h的運行時間余量，有這個必要嗎。
L%60%60UP~[06C8G~AHEQA1V7.jpg)
（a）SCR相控波形圖 （b）IGBT斬波波形示意圖
圖1 整流器中的SCR和IGBT工作比較
目前大功率UPS的調制頻率大都在15 kHz 以下，比如10kHz 就是每半周100個脈沖，每個脈沖的寬度0ms < T<100ms 出現(xiàn)過流或短路時IGBT可在任何一點隨時關斷。既然可以隨時關斷又何必將過載時間做的那么長。比如兩列往返于北京與天津之間的火車，一列是蒸汽機車，一列是電氣動車。為了安全，規(guī)定蒸汽機車4h檢修一次，而作為電氣機車的動車2h檢修一次。是否可以說蒸汽機車的可靠性比動車大一倍呢？從時間上看好像是這樣，但在2h之內動車已跑了4個往返，而蒸汽機車則在2h之內僅僅跑了一個單程！到底哪個可靠性更高呢？同樣道理，拿兩個關斷機制與性能不一樣器件的過載能力作比較是不是有些牽強。
2. 據(jù)說：由于高頻機結構UPS至今還沒找到大磁通量的材料，以致使其“升壓電感”溫度過高，使可靠性降低。甚至還斷言：正因為如此（指沒找到大磁通量的材料），導致UPS產(chǎn)業(yè)遲遲未能制造出可靠性足夠高的大功率高頻機型UPS。
他的原意說的是“升壓電感”的質量問題，為了提高該電感的可靠性所提出的材料指標卻又是變壓器的。這個基本概念問題把人們搞糊涂了：到底說的是電感還是變壓器？因為這二者所選材料的主要參數(shù)是完全不一樣的，變壓器需要大磁通量的材料，這從變壓器繞組計算公式可以看出：
N---變壓器繞組匝數(shù)
U---加到繞組上的電壓
f--- 電壓的頻率
B---磁感應強度（對應磁通量）
SC---變壓器鐵心截面積
Q7R.jpg)
圖2 全IGBT結構UPS的一種電原理圖
目前大磁通量的材料很多，比如早就為人們應用的鐵鈷釩鐵心，其磁通量就很大。目前的冷軋鋼帶和軟磁材料都有著很高的磁通量。從式（1）中可以看出，磁通量越大，需要的繞組匝數(shù)就越少，就越省銅。但高頻機結構UPS沒有功率變壓器，那么要求大磁通量的材料就是無的放矢了。看來此處確實指的是電感L1、L2和L3，如圖2所示。但電感的計算公式和變壓器就不一樣了，如式（2）所示
L---電感量
SC---電感鐵心截面積
N---電感繞組匝數(shù)
lC---鐵心磁路長度
mr---鐵心材料的相對導磁率
從該式可以看出，這里就沒有磁通量B這個參數(shù)，和電感鐵心有關的是相對導磁率mr。相對導磁率越大，電感量就越大。目前大相對導磁率的材料很多，不過用得最多的還是鐵氧體，俗稱鐵凎氧。
另一個基本概念就是電感溫度高的問題，做過電路設計的人都知道，電感的溫度高低在設計和試驗中是可以控制的，而且解決這個問題也輕而易舉，一般說只要將繞組的線徑取大一些，鐵心取大一些就可以了，對經(jīng)常搞電路的人是一個基本常識，是不言而喻的。它怎么能影響作出大功率的UPS整機呢。再說，目前已有好多廠家做出了500kVA的高頻機型UPS，甚至還有的廠家做出了1200kVA的高頻機UPS，難道還不算大功率！有些制造商一時還做不出可靠性足夠高的大功率高頻機UPS絕不是因為“至今還沒找到大磁通量的材料”緣故，這里有好多個技術問題。而且不能說一兩個廠家暫且還做不到這一點就說是整個“UPS產(chǎn)業(yè)”，這樣說就太武斷了。自己做不出來，要努力，或收購具有這種能了的公司，后來者居上嘛，站在那里抱怨和無中生有的指責又有何用。
如果將以上這些似是而非且由于自身概念不清的問題也說成是“致命弱點”并硬扣在高頻機型UPS頭上，好像不太合適。主要是由于認識上的誤區(qū)，使以上這兩個“論點”都沒選合適。
（二）有的認為：高頻機結構UPS存在“零偏故障隱患”
這個問題就是所謂的另一個“致命弱點”。意思是說高頻機型的UPS會產(chǎn)生一種“在其它UPS機型上不會出現(xiàn)”的這種現(xiàn)象。這個觀點是說：在上游交流電源（比如“輸入1”到后備發(fā)電機“輸入2”）經(jīng)ATS切換時，UPS輸出就會形成8ms以上的輸出電壓閃斷，如圖3（b）所示。據(jù)說這可導致數(shù)據(jù)中心機房長達幾十分鐘到幾小時的癱瘓事故。
N)U)RIV%25J)AB3S%25NEQ.jpg)
（a） ATS開關與UPS的相對位置原理示意圖
（b） 輸入電源經(jīng)ATS切換時的一種輸出電壓下跌缺口示意圖
L.jpg)
（c）半橋逆變器及直流電源主電路原理圖
圖3 高頻機結構UPS逆變器原理電路圖（一）
原因是雙電源±400V的中點電位在“UPS運行中一旦遇到輸入電源N線上出現(xiàn)瞬態(tài)的、單極性的直流偏置電壓時，就會導致輸入到逆變器輸入端上”，就會導致逆變器“瞬間DC過壓”和“瞬間DC欠壓”，就會產(chǎn)生這種“瞬態(tài)直流偏置”故障。
在交流電路中會出現(xiàn)“單極性的直流偏置電壓”，所謂單極性，顧名思義，不是正極性就是負極性。這個直流偏置電壓是什么？是如何形成的？問題提出者沒有說清楚。這里的意思就是說：在上游ATS切換時，由于輸入整流升壓環(huán)節(jié)瞬間斷電，則這段零線N上的電流也中斷，如圖3（a）所示，從互投柜到UPS之間的零線（虛線N）線段，就會在這段線中激起反電勢 e，即：
式中 ——零線的自身電感量，亨利（H）
——斷電時的電流變化量，安培（A）
——斷電時的時間變化量，秒（s）
這個反電勢到底能不能構成威脅甚至“致命”，只靠定性地這么一說是沒用的，也容易將讀者引入歧途。必須要知道反電勢的大小才有說服力。為了有一個量的概念，假設UPS到互投柜的零線長度為l=30m=3000cm，直徑d=0.6cm，那么這段零線上的分布電感量Lo就是：
直徑d=06cm=6mm的電纜截面積S=pr2=28（mm）2。按10A/（mm）2，那么在這里就取300A，設ATS最快的動作時間為0.1s=100ms，于是式（3）就可計算出反電勢e值：
即在ATS切換時零線上被激起的反電勢為0.15V。當然這個計算不一定很準確，但從數(shù)量級上看不會差多少，就是大上10倍也才1.5V，因此在這里可看出一些端倪。某處的這種分析懸乎其懸，用想象的“隱患”來嚇唬人。換言之，上游ATS切換時在零線上激起的單極性電壓微乎其微，既不能造成輸出閃斷，也不會導致逆變器過壓或欠壓，更不能造成數(shù)據(jù)中心機房停電數(shù)小時。再說零地電壓也根本加不到這些地方去。而且輸出電壓閃斷也不并是這個原因造成的。有關這個問題在后面還要討論。
某處斷言說這種單極性零線電壓“在其它UPS機型不會出現(xiàn)”，難道工頻機型UPS就沒有零線？在ATS切換時，互投柜到UPS機柜這段距離零線上的電流也會由滿載（假設）到零的一個突變過程，在零線上也會產(chǎn)生同樣的這種反電勢，因為它的零線不是超導體。怎么能說“在其它UPS機型不會出現(xiàn)”呢！
這里還有一個對電路尤其是對UPS工作原理基本知識的了解問題。零線上的單極性電壓（即N線直流偏置）是如何形成的？輸出電壓的閃斷是不是所謂的零線電壓造成的？如何導致逆變器過壓或欠壓？出現(xiàn)的這些問題是不是只有高頻機型UPS才有，等等。為了搞個明白，現(xiàn)在就這些問題一一討論。
1. 零線電壓指的是什么？眾所周知一根導線上只能談電流，不能談電壓，因為電壓就是電位差。而這里就獨獨提出了一個N線電壓的概念，姑且理解成是零地電壓，是圖3（c）A點對地GE的電壓呢還是B點對地GE的電壓？因為在有負載的情況下這兩點對地的電壓是不同的，A點對地GE的電壓最高，這就是UPS中整個零線上的電壓降，為了符合某處的意愿，暫且取這個最高值，這樣就可能導致逆變器“過壓”或“欠壓”嗎？什么值可以讓逆變器過壓呢？一般說至少要超過額定電壓值10%以上，某處給出了±400V的額定工作電壓，即使10%算作過壓，那麼零線上的電壓至少也得40V！問題是零線上能有這么高單極性電壓的可能嗎？一般說多數(shù)UPS內的零線不會超過2m，而且截面積也不小，在任何正常情況下莫說40V，就連4V也不會有。就算有4V，不會說404V就算過壓，就可以損壞功率管吧。這樣看來所謂單極性電壓導致過壓之說法實際上是不存在的！也僅僅是“潛在”的“危險”。再說這個零地電壓也加不到管子上。
2. 那么單極性零線電壓不會構成隱患，輸出電壓的8ms閃斷又是如何形成的？真地就可以導致數(shù)據(jù)中心斷電很長時間嗎？
這也是搞電源的人都應該具有的基本知識。眾所周知，蓄電池的內阻是比較大的，比如上游ATS切換時，就出現(xiàn)電源內部負載突變現(xiàn)象，再加之電池的動態(tài)性能不太好，就更不能很快響應這種突變電流。一般UPS在正常工作時是由輸入整流器向逆變器供電，電池組不但空載而且還處于浮充狀態(tài)。如果輸入端突然斷電，電池組就必須及時地將全部負載接替過來，但強大的電流突變是一般電池無法響應的。這必然會導致瞬時缺電流狀態(tài)，也就是所謂的輸出電壓瞬時“閃斷”。為了彌補這個缺欠，設計者就都在電池組或整流器后并入了足夠容量的電容器，由于電容器的動態(tài)性能比電池好得多，所以瞬變的前沿電流先由電容器補償，而后由電池來接續(xù)以后長時間的功率電流。但如果和電池并聯(lián)電容器的容量不足或質量不好，不能適應前沿電流突變的要求，就會使輸出電壓出現(xiàn)
“閃斷”的缺口，電容器的電容量越小，輸出電壓的缺口就越深越寬。所以這個輸出電壓缺口和所謂的單極性N線電壓沒有任何關系。
而且這個輸出電壓缺口問題在任何UPS上都可能存在，而且是不合格產(chǎn)品才會有。不論是高頻機型UPS還是工頻機型UPS，只要是合格產(chǎn)品（不是偷工減料的），都不會出現(xiàn)這種輸出有閃斷的現(xiàn)象。某處為了某種原因將這種誰都可能有的現(xiàn)象硬套在了高頻機UPS零線電壓上，這又是對UPS工作原理上的誤解。
3. 8ms的輸出電壓閃斷真地就可導致數(shù)據(jù)中心無法工作嗎？
一般合格的、功能正常的UPS都不會出現(xiàn)這種現(xiàn)象。退一萬步說，即使這個8ms的閃斷隱患真地出現(xiàn)，有無致命危險呢？根據(jù)IBM和HP對其PC機的實測，在市電斷電后，其本身內置電源還可保證機器滿負荷工作50ms。這主要是根據(jù)電路對其內部直流電源脈動和穩(wěn)定度的要求而決定的濾波電容器容量得到的附加效果。在大容量機器中，電容量也是按比例增大的。因此也應有同樣的效果。起碼在不少計算機房也有了斷電20ms工作無影響的例子。目前幾乎在所有電子設備中都有內置開關電源，它們的任務就是將輸入的交流電壓變換成本設備所用的不同品種的直流電壓。如圖4左圖所示的電源電路。圖中C即為儲能裝置，如果這個儲能裝置沒有支持本設備8ms后備工作的能力，恐怕就不是合格產(chǎn)品。如果拿不合格產(chǎn)品來說正事，其結果是什么也說明不了。
4. ATS切換時還會有別的原因導致零線上出現(xiàn)單極性電壓嗎？
上面一些“隱患”的說法都來自問題提出者關于單極性零線電壓的假設，這恐怕又是個基本概念問題。首先ATS切換屬于正常動作，ATS切換不外乎是瞬時斷電。眾所周知，對一臺合格的UPS而言，當輸入端由于ATS切換而出現(xiàn)瞬時斷電時，電容和電池及時地將足量的電能供出，使負載機器沒有任何感覺。換句話說UPS輸出端的電壓和電流沒有任何變化。那么從負載到電池組的這一段零線上的電流也就沒有變化，當然這段零線上的電壓降也就不會變化。零線到輸入電源之間的這段零線，由于沒有了電源，也就沒有電流，更沒有電壓，而且即使有反電勢也很小，這在前面已述及。這樣一來原來工作時的零線電壓也就一直恒定，不會出現(xiàn)所謂的“單極性”零線電壓危害。
當ATS切換過程完成后，UPS又接入輸入電源時，輸入整流器開通為后面的電容和電池充電，同時也為逆變器供電。此時由于負載沒變，圖3（b）的B點以右零線電壓還是不變，B點以左零線電壓當然不為零了。B點電壓抬高了，這一點的零地電壓既不是單極性也加不到電池電壓上去，而且最多也就是1V以下，任何作用都起不了。某處硬說是ATS切換過程可以導致很多嚴重后果，不知指的是什么機器。即使有這樣的例子，恐怕問題也不在ATS的切換上，得找別的原因。更不用說是所謂的“隱患”。
上面的一切說法都來自兩組直流電源之間的中間零線抽頭，實際上那是原來的老電路，用兩組電池總覺得不方便，于是后來就研發(fā)出仍使用一組電池的半橋逆變電路，如圖5所示。在這個電路結構中又為逆變器增加了一只橋臂，如圖中虛線框內環(huán)節(jié)所示，暫且稱為第四橋臂，由VT7和VT8組成。這樣一來，三相橋臂都可以與第四橋臂形成具有零線的相電壓輸出。為了說明問題，在圖中取
UC作為例子。
UC輸出正半波電壓的途徑是：GB+®VT1®R上端®VT8®GB-。UC輸出正負波電壓途徑是：GB+®VT7®R下端®VT4® GB-。其它兩相UA和UB都是如此。由于三相也是按照相位差120°設計工作的，所以線電壓和相電壓之間也是在數(shù)值上是：
的關系和在相位上是順序120°的關系。這樣一來，高頻機型UPS和工頻機型UPS同樣采用了一組電池。這在外接電池組的設備量上減少了一半數(shù)量的外殼，比如原來用32´2=64節(jié)50AH/12V，現(xiàn)在用32節(jié)100 AH/12V就可以了。
圖5 新高頻機結構UPS的主電路原理圖
（三）“高頻機型UPS零地電壓偏高”
1. “零地電壓”偏高的機制
某處說“零地電壓偏高”也是個“致命弱點”，這種觀點也值得商榷。據(jù)說：來自IGBT脈寬調制整流器和逆變器的高頻PWM型的干擾電壓以幅度值較高的“零地電壓”形式通過零線被直接反饋到UPS輸入供電系統(tǒng)和輸出供電系統(tǒng)的零線上，從而危害用電設備的安全運行”。在這里應該說明的是，工頻機型和高頻機型UPS的IGBT逆變器是一樣的器件、一樣的頻率，一樣的工作原理，所以“干擾”也應該是一樣的。而整流器則不然，可控硅整流器的干擾遠比IGBT整流器大得多，即使是12脈沖整流加11次諧波濾波器（增加了相當大的重量、體積和造價）一般也不能完全達到達到IGBT的指標。按照此處的說法，高頻機的兩項干擾就能直接加到UPS輸入供電系統(tǒng)和輸出供電系統(tǒng)的零線上，從而危害用電設備的安全運行；干擾更大的工頻機型UPS這兩項就加不到這些地方？實在令人匪夷所思。至于零地電壓是如何能加到用電設備上，后面有專門的討論。的確高頻機型UPS零地電壓和工頻機型UPS相比因無輸出隔離變壓器的次級接地環(huán)節(jié)，有時是“偏高”了一點。這是由于在單電源結構中電路結構多了一只管子的壓降，如圖6（a）所示。圖中給出了高次諧波濾波電流路徑。由于逆變器的工作方式是脈寬調制（PWM），就是說正弦波電壓被“高頻”調制成寬度不等的方波形式輸出，但由于負載端需要的是正弦波電壓，所以在到達負載之前，PWM波必須經(jīng)濾波器解調，將PWM方波中的高頻成分濾掉而只保留正弦波成分。于是這部分高次諧波成分就會經(jīng)濾波器被送回電源負端。在這里僅以UC為例看高次諧波電流路徑：GB+ ® VT1®低通濾波器LC®到達零線® VT8®GB-
從這里可以看出，由于零線經(jīng)過了一只VT7或VT8位置的IGBT管，所以使零線上多了一個管子壓降環(huán)節(jié)，增高了零地電壓。在雙直流電源UPS情況下，零線上沒有了VT7和VT8
（a） 高頻機結構UPS高次諧波濾波電流路徑
（b）工頻機結構UPS高次諧波濾波電流路徑
圖6 兩種結構UPS高次諧波濾波電流路徑
這個環(huán)節(jié)。但一般電池到機器之間都有一段距離，這就加長了零線的長度，也會使零線上的壓降有所增加。盡管如此，現(xiàn)代技術都會將兩種高頻機結構UPS的零地電壓做到1V以下。
對于工頻機結構UPS而言，由于有了輸出變壓器，就使得零線壓降的減小有了可能。如圖6（b）所示，工頻機結構UPS高次諧波濾波電流路徑就短得多，因為這里高次諧波電流的回程路徑就在變壓器附近及內部。
至于“只有零地電壓小于1.5V才是IT設備的安全運行條件”的結論卻值得商榷。因為中國電信已遠遠突破了這個禁區(qū)，實際測試表明零地電壓甚至已做到了21V，一百多臺數(shù)字機器也仍未發(fā)現(xiàn)有異?，F(xiàn)象。
要知道，導致零線上電壓降的因素不止高次諧波一種原因，另外還有三相負載不平衡以及零線電阻等因素。一般說三相輸出電源的零線電流大都小于單相輸出電源的相線電流，這是因為三相輸出時的三相電流在零線上是矢量和的結果，相互之間有抵消作用。圖7表示出了其中幾種情況的矢量關系。圖7（a）表示出了三相電流相等的情況，即IA=IB= IC。 在此情況下可以看出，任何兩相電流的矢量和都等于符號相反的第三個電流值。在這里是IA和IB的矢量和IAB=-IC，二者矢量相加為零。這時零線上的壓降僅取決于諧波電流和零線電阻。這也是零地電壓最小的情況。圖7（a）表示的是A相電流小而B,C兩相電流相等且大于A相電流的情況，即IB= IC > IA?？梢钥闯?，此時IA和IB矢量和的絕對值êIABê=ê-ICê， 二者不能抵消，于是零線上就出現(xiàn)里部分負載電流，此時零線上的電流就變成了部分負載電流與諧波電流兩部分相加，是零線壓降增大。圖7（c）表示的是C相電流為零而B,A兩相電流相等的情況，即IA= IB , IC=0。從圖中矢量和可以看出IA和IB的矢量和êIABê=êIAê= êIBê，換句話說，在這種情況下零線上的電流等于一相的電流值。同樣還可以得出在只有一相電壓有負載時，零線上的電流也是一相的電流值。并且如果不考慮諧波電流的作用，零線上的電流最大值不超過一相的電流值。當然如果有三次諧波與三次諧波倍數(shù)的高次諧波疊加就會增大零線上的壓降，當然也增大了零地電壓。
圖7 三相電流幾種情況的矢量關系
所以問題的提出者為了證明自己的觀點還給出了工頻機型UPS的零地電壓為0.8V，而高頻機結構UPS的零地電壓高于1.5V的數(shù)字。實際上這個數(shù)字是沒有意義的，不能說明任何問題，因為零地電壓不用變壓器就可以很方便地降到1V甚至0.8V以下。在上述幾種負載電流與諧波電流組合不同的情況下，其零地電壓也不同，有的高達10V以上。不論工頻機型UPS還是高頻機型UPS的零地電壓都會有高于或低于1.5V的情況。
2. 零地電壓的影響
零地電壓偏高會不會就是“致命弱點”呢？本來一般用戶就對零地電壓視為洪水猛獸，一提零地電壓就談虎色變。問題的提出者又火上加油，更把它提高到“致命”的高度。關于零地電壓的影響問題，筆者已在多篇文章和書籍中有詳細敘述，不防在這里再稍微重復一些。
形成干擾必須具備三大因素：干擾源，傳遞干擾的途徑和受干擾的設備。這三者缺一不可，討論就從這三者入手。
（1）零地電壓是不是干擾源
如果證明零地電壓確實是干擾源，零地電壓干擾負載甚至是“致命”的弱點這個結論就可能成立，高頻機型UPS零地電壓偏高的影響也罪責難逃。為了說明零地電壓，先得要弄清楚零地電壓是什么。圖8示出了零地電壓的位置。從圖中可以看出，零地電壓指的是負載下端和地之間的電壓。理想的接線方法在零線上沒有電流的，它只是一個參考點，所以整條零線上就是一個零電位。一般零線和地線在交流市電的源端（比如變電站）是接在一點并且接地的，如圖8所示。這樣一來就可以看出，所謂零地電壓就是零線電流和零線電阻共同形成的零線電壓。
圖8以A相電源UA為例，很明顯，如果此時負載開關S是斷開的，就沒有負載電流，即Ia=0，那么零線上也沒有電流，當然零線上也沒有壓降，零地電壓也為零。 
圖8 零地電壓的位置與形成
當開關S閉合后，負載電流Ia從UA出發(fā)就沿箭頭方向通過開關S®負載®零線電阻®回到星形變壓器的中點。值得注意的是負載電流Ia先是流過負載，從負載出來后，才進入零線回到中點，換句話說負載電流Ia在負載上做功在先，經(jīng)過零線在后，即零線上的壓降是做完功的回程電流在零線上留下的印記。難道說這個印記還會反回去將做過功的結果再給反過來！比如是驅動一個步進馬達，開關S閉合一下，馬達就動一下，而后就在零線上出現(xiàn)一段零地電壓，難道這段零地電壓還可再回去不讓馬達動作或使其動作不正常？這里有一個基本概念：實際上零地電壓是和負載動作同時出現(xiàn)和同時消失的，不存在影響后面動作的問題。
還有的說什么零地電壓可導致后面的數(shù)字機器出現(xiàn)誤碼或丟碼。這又是一個基本概念問題。眾所周知，UPS供出的交流電壓是給包括計算機在內的電子設備內部電源的，這個內部電源的任務就是將交流電壓變換成內部電路所需的直流電壓，而且電子設備的內部電路只和本機的電源打交道，所以本機電源的質量好壞才直接影響著本機電路的工作質量。用電機器的誤碼不誤碼和UPS沒有任何關系！因為那是用電設備機內電源的事情。
所以在這里零地電壓不是干擾源。
（2）傳遞干擾的通道：零地電壓是如何傳遞到負載機器上去的
退一萬步說，假設零地電壓是干擾源，現(xiàn)在看一看它如何能加到負載上去。圖9給出了零地電壓的等效電路。在這里取出UPS中的一相電壓UA作為例子。將零線上的分布電阻用集中參數(shù)RN代替，負載電阻是RL，于是負載和零線就是跨接在電源UA兩端的兩個串聯(lián)的阻抗。
兩個阻抗上的電壓之和就是電源電壓，即：
UL +UN=UA （5）
兩個電阻上流過同一個電流Ia，由于零線敷設完畢后，零線電阻就是個不變的定值，就是電阻負載，對外不會產(chǎn)生任何影響。當然會有人說：流過零線的還有諧波電流，如圖中虛線箭頭所示。是的，盡管有諧波電流流過，盡管也會使零線上壓降有所變化，一方面與220V相比是微乎其微，另一方面它的流向如虛線箭頭所示，也不會返回頭去倒流到負載。零線上電壓降的變化對負載沒有任何影響，零線對地的電位就好像浮在水上的船，負載就好像坐在船上的人，無論水平面如何讓波動，水漲船高，坐在船上的人本身不會受影響。
還會有的人提出：既然RL和RN是分壓關系，會不會由于RN上分壓太多而影響負載的正常工作呢？一般說任何負載都允許輸入電壓變化±10%，而220V的±10%就是±22V！在零
圖9 零地電壓的等效電路
線上出現(xiàn)22V的壓降幾乎是不可想象的，如果真有這么大的零線壓降那肯定是出問題了。因為在UPS機柜范圍內的零線匯流排上，正常情況下一般絕不會出現(xiàn)3V以上的壓降，一般都小于1V。還有一種情況就是：由于UPS輸出端的低通濾波器特性不好，有一部分高次諧波流入負載。其實這也無妨，負載機器的內置電源輸入端都接有濾波器,首先將高次諧波攔截，第二級就是整流濾波器進行攔截，第三級就是直流變換器。這三道大門可將任何高次諧波甚至干擾關在門外或給予消滅。正因為負載機器內部電源具有如此強大的功能，莫須有的給零地電壓扣上“干擾負載”的帽子，實在是無中生有。
就是說，沒有任何一條通路能把零地電壓和干擾加到負載上去。更何況零地電壓不是干擾源。當然，空間干擾就是另一回事了，不屬于這里討論的范疇。
（四）高頻機型UPS在市電斷電后，電池放電時系統(tǒng)效率降低2%
有的地方說得非常具體，看來是做了實地測量。遺憾的是他把部分高頻機UPS當成了全部，再說這個結論還存在漏洞。下面分幾種情況介紹。
1. 單相小功率UPS情況
圖10示出了一般小功率高頻機UPS原理電路圖。因為高頻機UPS的特點之一就是取消了輸出隔離變壓器，所以能取消這個占機器絕大重量的變壓器就是因為采用了半橋逆變器。但半橋逆變器的工作需要兩個直流電源，而對于功率不大的高頻機UPS的兩個直流電源尤其是采用兩組電池就顯得太累贅了。于是就采用了Boost升壓電路技術。如圖中儲能電感L，電子開關S，隔離二極管VD2，虛擬電源電容器C1和C2就構成了升壓電子變壓器。在由市電供電時，整流器ZL1和充電器為電池組GB充電，整流器ZL2為主電路供電，由于220V交流只能給出約300V的直流電壓，而半橋逆變器則需要兩個至少310V以上的直流電壓。所以Boost升壓電路就在電容C1和C2上造成兩個約400V的串聯(lián)連接的虛擬直流電源。
圖10 一般單相小功率高頻機UPS原理電路圖
當市電斷電時，就由電池組GB放電。一般在10kVA 以下或30kVA以下容量情況下，電池組GB的電壓比較低，比如3節(jié)12V，4節(jié)12V…甚至10節(jié)12V?？傊妷哼h達不到半橋逆變器工作的電平。因此還必須仍由Boost升壓電路將其升高到兩個400V。就是說，市電盡管停止了供電，這里工作的不像工頻機UPS那樣僅由逆變器工作，Boost升壓電路還必須接著工作。這樣看來高頻機就比工頻機多了一個工作環(huán)節(jié)，所以就比工頻機逆變器多消耗能量，就算效率就降低了2%。
但有的問題提出者顧此失彼，只顧比較電子電路部分并高興找到了高頻機UPS的“軟肋”（所謂致命弱點），豈不知卻忘記了工頻機UPS的輸出隔離變壓器也在工作著，如圖11（a）所示。該變壓器上消耗的功率遠不是2%就可以打發(fā)的。筆者曾對對4臺進口100kVA UPS的輸出變壓器滿載時的測量發(fā)現(xiàn)，100kVA變壓器鐵心外表溫度達90°C，這絕不是2kW功率就可以造成的現(xiàn)象。（但愿這不是普遍現(xiàn)象）。總之，實測發(fā)現(xiàn)，小功率高頻機UPS的系統(tǒng)效率仍然還高一些。
（a）工頻機UPS輸出電路 （b）高頻機UPS輸出電路
圖11 工頻機與高頻機UPS輸出電路比較
2.中大功率情況
高頻機型UPS在中大功率的情況下就更不是問題提出者說的那樣低2%的事情了。一般在中大功率的高頻機結構UPS中，虛擬電源已遠不能滿足大電流輸出的要求，這時的電容器只能作為負載突變時補充電池內阻過大而給不出前沿電流的問題。后面的大電流還是要靠大容量的電池組提供，如圖12所示。不論是圖12（a）所示的具有兩個直流電源的高頻型UPS還是圖12（b）所示的只具有一個直流電源的高頻機型UPS，幾乎都至少采用了32節(jié)12V電池串聯(lián)或電壓相近的電池串聯(lián)方案。這些電池組的額定電壓都遠高于交流220V的峰值電壓310V。所以在市電斷電以后，充電環(huán)節(jié)也停止了工作，只靠電池本身的容量來維持設定的后備時間，一直到電池電壓降低到逆變器關機電壓電平。這時的關機電壓電平一般在320~332V，這一點與工頻機型UPS逆變器的工作一模一樣，所以這2%就不存在了。真正存在的倒是工頻機型UPS的輸出變壓器。這個變壓器占去了工頻機UPS近三分之二的空間和2%以上的功耗。如果非要說“致命”的話，應該到工頻機型UPS中去找。實際上有些人就是小題大做，工頻機型UPS盡管功耗大，但這么多年下來了，也一直工作的很好，更沒人說這是個致命的問題。為何今天反而把比工頻機型節(jié)能的UPS說成是“致命”的呢。甚至在大庭廣眾之下公然大呼其高頻機型UPS有多少多少個“致命弱點”，實在不夠慎重。不知為何對適應當今節(jié)能減排的國策，又符合體積小、重量輕、技術新和價格低等數(shù)據(jù)中心要求的產(chǎn)品帶有如此大的成見。
（a）具有兩個直流電源的高頻機結構UPS半橋逆變器輸出原理電路圖
（b）具有一個直流電源的高頻機結構UPS半橋逆變器輸出原理電路圖
（c）具有一個直流電源的工頻機結構UPS全橋逆變器輸出原理電路圖
圖12 高頻機結構UPS和工頻機結構UPS逆變器輸出原理電路圖
（五）高頻機結構UPS的外接變壓器會損壞負載
1.為何要外接隔離變壓器
取消輸出隔離變壓器是高頻機型UPS的一大特點，也是一大優(yōu)點，因為它降低了系統(tǒng)功耗、體積、重量和價格。可有的人非要把拿掉的這個變壓器再加上去，當然這里有的用戶也有這樣的要求，不過用戶的要求大都是受了某些廠家的誤導所致。據(jù)說為了降低零地電壓。盡管如此，有的問題提出者還不放心，說是“零地電壓仍然偏高，仍然繼續(xù)危害用電設備的安全運行”。就算按照某處的意思暫且給高頻機型UPS加上外加變壓器，如圖13（a）所示，看一看這個論斷如何。可以比較一下圖13（a）和（b）兩個電路?，F(xiàn)在兩個逆變器的輸出都接入了變壓器，可以看出兩個逆變器的工作方式都是脈寬調制，調制頻率也都差不多，也可以說一樣。所以從逆變器功率管的工作來說是沒有區(qū)別的；為了向負載送出正弦波電壓，就必須加低通濾波器，將調制時的高頻成分濾掉，只允許50Hz的正弦波通過，從圖中也可看出其二者都有這個濾波環(huán)節(jié)，只是高頻機型UPS的諧波濾波器在變壓器之前，而工頻機型UPS的諧波濾波器在變壓器之后，就是說現(xiàn)在二者的工作環(huán)節(jié)不但有，而且一樣。所不同的是濾波環(huán)節(jié)與變壓器的位置。這樣一來就可以看出，在高頻機型UPS中，高次諧波在變壓器之前就被濾掉了，通過零線回到了直流BUS的負端，即高頻機型UPS的高次諧波根本沒進入變壓器初級繞組。而工頻機型UPS的高次諧波是在變壓器后面才被濾掉的，換言之是在靠近負載端被濾掉的。這就出現(xiàn)了一個問題：按照某君的說法：靠負載近的高次諧波形成的零地電壓加不到負載上去，也不影響負載的工作；反而是離負載遠的高次諧波形成的零地電壓一定會加到負載上去，繼續(xù)危害負載的安全運行。同樣的電路原理反而出來兩種不同的結果，不知此君是分析出來的還是測量出來的這種結果。好象從理論上就說不通。
（a） 高頻機型UPS輸出加隔離變壓器遠離電路圖
（b） 工頻機型UPS輸出加帶內只隔離變壓器遠離電路圖
圖13 兩類UPS都有變壓器時的諧波路徑圖
有的地方說高頻機型UPS外加變壓器后還會帶來使設備燒毀的隱患。還說高頻機型UPS“一旦因故出現(xiàn)輸出停電或閃斷故障”，外接隔離變壓器就會出現(xiàn)“反激型的瞬態(tài)尖峰電壓”，足以燒毀IT設備。當輸入突然恢復供電時，又會導致并機系統(tǒng)“嚴重過載”，等等。令人不解的是，一樣的供電環(huán)節(jié)，一樣的功能，就是工頻機型換成了高頻機型，只一字之差，二者的結果就不一樣了。難道說工頻機型UPS就不會出現(xiàn)輸出停電或閃斷故障？即使出了，它的變壓器也不會產(chǎn)生“反激型的瞬態(tài)尖峰電壓”？當輸入突然恢復供電時，工頻機型UPS也不會導致并機系統(tǒng)“嚴重過載！難道說外接隔離變壓器的破壞力是高頻機型UPS固有的嗎？話又說回來，這個高頻機型UPS的外加變壓器是某處硬給加上去的（供應商可從來就沒這個打算），加上后又分析出這么多“潛在”的“隱患”。即加上變壓器是他正確，分析出了問題是你加上去的不對，繞來繞去都是他的理。對高頻機型UPS來說根本就沒有外加變壓器的必要，首先，如前所說零地電壓就不是干擾源，再說也沒傳遞零地電壓的通道。影響用電設備的是常摸干擾，共模干擾是如何進入用電設備的？圖14示出了常模干擾和共模干擾原理圖，若使干擾電壓起作用，就必須有能量，這里的能量就是電流與電壓相乘的功率，即干擾源與被干擾對象（用電設備）必須形成電流回路。從圖14可以看出，常模干擾電流是火線與零線之間的電壓形成的，可以隨著電源與負載形成電流回路。而共模電壓（在這里是零地電壓）則是零線與地線之間的電壓，根本與用電設備形不成電流的閉環(huán)回路，不論是電壓還是電流都沒有到達用電設備的通道，又何談干擾？又何談“危害這些用電設備的安全運行”！
$JGGCV.jpg)
圖14 常模干擾和共模干擾原理圖
令人不解的是，同樣的變壓器接在高頻機型UPS逆變器的輸出就有那么多的“隱患”，而接在工頻機型UPS逆變器的輸出就具有了更優(yōu)異的抗“沖擊性”負載的能力。實際上這是電抗器或扼流圈的特性。暫且不說概念上的誤解，就算把這個變壓器當成電感性吧，就是這個電感性在某種說法下：用在高頻機型UPS逆變器的輸出端就會出現(xiàn)損壞用電設備的“反激型的瞬態(tài)尖峰電壓”，而用在了工頻機型UPS逆變器的輸出就具有了更優(yōu)異的抗“沖擊性”負載的能力。不僅如此，還成了“跨接在UPS與整流濾波型非線性負載之間的‘50Hz濾波器’，它將大幅度提高UPS承擔具有高峰比的沖擊性電流的能力”?？磥磉@個變壓器智能化到極點了！不過，筆者倒是遇到了輸出接變壓器燒毀和電池的例子，而且是燒的工頻機。如下例所示。
例：北京某制造廠就因600kVA UPS供電方案如圖15所示。這里用5臺150kVA UPS做4+1冗余并聯(lián)，輸出端是5個UPS輸出變壓器次級繞組并聯(lián)。負載中還有一臺300kVA變壓器，可說是層層設防。但在電池模式供電時由于300kVA負載變壓器開關S合閘，因負載變壓器的瞬時短路而導致了UPS部分燒毀和電池組起火，一舉燒毀了70余節(jié)100AH電池，5個變壓器沒起到任何所謂“緩沖”和“濾波器”的作用。
值得一提的是有的把變壓器說成可以抗干擾，這又是一個基本概念問題。什么器件可以抗干擾？具有基本電路知識的人都知道，只有非線性器件或慣性器件才能抗干擾。變壓器是非線性鐵心器材工作在線性區(qū)，正因如此，它才使得傳輸波形不失真。變壓器的繞制關鍵就是力求漏感越小越好，零漏感的最好。一個好的變壓器就幾乎是一個全線性的裝置，線性電路的的特點就是不失真地傳輸波形——輸入是什么波形輸出就照樣復制，這可以用雙蹤示波器來檢測，一看便知，無需爭論。漏感大的變壓器因有電感是低質變壓器，甚至是不合格產(chǎn)品，因為它降低了電源輸出電壓的動態(tài)性能。有人拿著不合格產(chǎn)品負面性能造成的現(xiàn)象當成正事來說就不合適了。
圖15 某半導體廠4+1冗余并聯(lián)連接輸出接一變壓器的原理圖
當然，專門的工頻機型UPS輸出變壓器為了從PWM解調出正弦波，有意識地在輸出變壓器繞制時有意留一點漏感，目的是利用此漏感和變壓器后面的電容器構成LC濾波器。但這個漏感很小，以不影響UPS的輸出動態(tài)性能為度。
（a）工頻機型UPS輸出與負載連接原理圖
（b） 高頻機型UPS輸出與負載連接原理圖
圖16 兩類UPS輸出與負載連接原理圖
前面高頻機型UPS的變壓器說的一無是處，其目的就是為了推出工頻機型UPS輸出變壓器的所謂高性能。有的口口聲聲說利用這個UPS的輸出變壓器來抗干擾，試問抗的是什么干擾？是UPS輸出變壓器前面來的干擾還是負載端來的干擾？抗所謂干擾的目的是什么，是為了保護后面的負載還是保護UPS的逆變器？要知道UPS逆變器的輸出電壓是非常好的正弦波，沒有干擾；那只有“抗”來自負載的干擾。但負載端來的所謂干擾是負載的正常工作造成的。因為以往的負載設備多為輸入功率因數(shù)較低的整流濾波負載，對UPS的輸出電壓正弦波造成了一定程度的破壞，一般稱之為“干擾”，而這個所謂的“干擾”就是負載工作后破壞電壓“結果”。這個被破壞電壓的結果靠負載端最大，從UPS輸出端到負載的距離越遠、導線越細、經(jīng)過的觸點越多，這個失真就越大；相反，這個失真在UPS輸出端最小，這并不是什么變壓器能抗干擾的結果，而是它本來的面目。如圖16的上下兩個圖（a）和（b）所示，如果兩個同樣功率UPS帶同樣的負載，其UPS輸出端都是很好的正弦波，到了負載端就變成了失真波形，如圖16兩個圖（a）和（b）所示。這是因為負載的整流濾波電路向負載索取的不是正弦波電流，而是平均或有效值數(shù)倍的脈沖電流，這個電流必然在傳輸線上與傳輸線的分布阻抗形成壓降，由于脈沖電流只在正弦電壓波的峰值附近形成，所以這個壓降只在峰值附近形成，到達負載的電壓波峰值必須從UO峰值上減去沿路壓降值，所以才形成削頂?shù)氖д?。UPS機柜輸出端電壓UO的波形取決于UPS內阻的大小，所以負載端的失真大和UPS端的失真小和變壓器沒關系，而且也不是什么干擾，更不是什么變壓器抗干擾的結果。而且不論是工頻機型UPS還是高頻機型UPS，在這方面的結果都是一樣的。至于在UPS輸出帶負載之間電纜上的“毛刺”也是由負載的非線性破壞電壓的波形和傳輸所致，也不是什么所謂的干擾。
E]IR9ZPA6(J8_SF%25OFR.jpg)
圖17 UPS輸出電壓到達負載的情況與到負載距離的關系示意圖
由于在UPS輸出端口這個干擾幅度已微乎其微，不用抗?？垢蓴_的目的不外乎要保護什么。在這里和這個輸出變壓器打交道的只有兩個目標：前面的逆變器和后面的用電設備。前面已經(jīng)知道，這個所謂干擾是負載正常工作后留下的結果，屬正常工作范圍，所以用不著保護；前面的逆變器跟前都有電容器，而且這里的輸出電壓正弦波很好，沒有所謂“干擾”，也用不著變壓器無的放矢。所以這里所大力宣揚的變壓器抗干擾是“虛晃一槍”，是“無的放矢”。但如果不知道這個原理，也會被這“虛晃一槍”所震撼！
總之，在貶低高頻機型UPS的市場上有的宣傳者利用所謂“分析”的手段或不合格產(chǎn)品的性能制造出一些所謂“潛在”和“隱患”之類的懸念，嚇唬不知真相者；把同樣東西的“優(yōu)點”都貼在工頻機型UPS的臉上，將所謂不利的一面都栽在高頻機型UPS的頭上。想借此將工頻機型UPS的市場壽命延長一些時日。作為商家這樣做雖然不好，但為了生計也情有可原。但作為學術討論就有失公允了。尤其是在不了解機器性能的情況下也充當內行，莫須有地制造懸念。當然，這其中不乏是理論水平和基本概念問題，但無論如何誤導用戶是不應該的。更不應該和當今國家節(jié)能減排的政策相違背。
UPS集中式管理系統(tǒng)
CGB專業(yè)研究、開發(fā)、生產(chǎn)、銷售密封閥控式鉛酸電源，常規(guī)產(chǎn)品有2V、4V、6V、8V、10V, 12V六大系列，容量從0.5AH到3000AH。產(chǎn)品主要應用于UPS電源系統(tǒng)、通信系統(tǒng)、大型數(shù)據(jù)中心災備系統(tǒng)、電力系統(tǒng)、安防系統(tǒng)、電子儀器、醫(yī)療設備和電動車等領域。
CGB繼承了我國早的鉛酸電源企業(yè)國營七五二廠積累了七十多年的技術底蘊，以先進的設備和優(yōu)質的管理保證產(chǎn)品質量的穩(wěn)定性，以合資的體制保證經(jīng)營的靈活性，CGB是中國中小型密封閥控式鉛酸電源領域的代表型企業(yè)。
CGB研發(fā)的2V及12V管式膠體電池具有良好的電化學性能，循環(huán)壽命大幅提高、低溫性能良好，是太陽能及風能等新能源發(fā)電系統(tǒng)中儲能電池的首選產(chǎn)品。
CGB品牌電源是武漢市名優(yōu)產(chǎn)品，目前，CGB已通過了UL、TLC、CE、VDS、IS09001、ISO14000認證。通過內部執(zhí)行“TQM”管理、“6 Sigma”原則，CGB是擁有最好質量控制體系的電池制造商。
近年來，我們在致力于產(chǎn)品研發(fā)與結構調整的同時，十分重視“節(jié)能、降耗、減排、治污”工作，力爭成為綠色電池制造企業(yè)。
我們希望：通過采用先進的技術、提供有競爭力的價格，并以優(yōu)良的產(chǎn)品質量、完善的服務體系，最大限度地滿足國內外客戶的需求，努力把CGB打造成為中國一流的鉛酸電源制造商
長光蓄電池產(chǎn)品特點
■免維護：
·采用獨特的氣體再化合技術（GAS RECOMBINATION），不必定期補液維護，減少用戶使用的后顧之憂。
■安全可靠性高：
·采用全自動的安全閥（VRLA），能防止氣體被吸入蓄電池影響其性能，同時也可防止因充電等所產(chǎn)生的氣體造成內壓異常而損壞蓄電池。全密閉蓄電池在正常浮充下不會有電解液及酸霧排出。同時，采用自主專利技術的蓄電池托盤與蓄電池配套使用，確保蓄電池組使用更加安全。
■使用壽命長：
·在20℃環(huán)境下，FM系列小型密封電池浮充壽命可達3～5年，FM固定型密封電池浮充壽命可達8～10年，FML系列電池浮充壽命可達10年，FMH系列電池浮充壽命可達10年，GFM系列電池浮充壽命可達15年。
■自放電率低：
·采用特種鉛鈣多元合金，對隔板、電解液及各生產(chǎn)工序的雜質進行嚴格控制，在20℃的環(huán)境下，KSTAR蓄蓄電池在6個月內不必補充電能即可正常使用。
■導電能力我們愿意與朋友們攜手共進，共同發(fā)展，創(chuàng)造輝煌的未來。
產(chǎn)品用途APPLICATIONS
■ UPS 不間斷電源及計算機備用電源 .
■應用照明系統(tǒng) .
■鐵路、航用、交通。
■電廠、變電站、核電站。
■消防安全警報系統(tǒng)。
■各種無線通訊設備。
■各種電動工具、電動玩具、電瓶車。
■太陽能儲存能量轉變設備。
■控制設備及其他緊急保護系統(tǒng)。
型 號
額定電壓
(V)
額定容量(AH)
外形尺寸 mm(±2mm)
凈重
(kg)
C10/ C20
C1
長
寬
高
總高
CB445
4
4.5
2.7
47
47
101
107
0.62
CB490
4
9
5.4
102
43.5
94.5
100.5
1.12
CB610
6
1
0.6
51
42
51.3
58.3
0.28
CB612
6
1.2
0.72
97
24
52
59
0.30
CB628P
6
2.8
1.68
66
33
97.4
104
0.59
CB630
6
3
1.8
66
32.9
97.4
104
0.59
CB634
6
3.4
2.04
134
34
60
67
0.69
CB638P
6
3.8
2.28
66
33
118.7
125.3
0.76
CB640
6
4
2.4
70
47
101
106
0.80
CB645
6
4.5
2.7
70
47
101
106
0.85
CB650
6
5
3
70
47
101
106
0.89
CB670
6
7
4.2
151
34
94
100
1.25
CB685
6
8.5
5.1
98.5
56
118
118
1.60
CB6100
6
10
6
151
50
95
101
1.72
CB6120
6
12
7.2
151
50
95
101
1.92
CB6120T
6
12
7.2
107.5
70.5
140
140
2.50
CB6120TA
6
12
7.2
107.5
70.5
140
140
2.50
CB6360
6
36
21.6
161
87
163
169
6.20
CB61000
6
100
60
195
170
206
210
17.80
CB62000
6
200
120
322
178
225.5
259.5
35.67
CB827
8
2.7
1.62
134
37
64
70
0.86
CB832
8
3.2
1.92
67.5
48.3
90
90
0.82
CB1207
12
0.7
0.42
96
25
62
62
0.37
CB1212
12
1.2
0.72
97
43
52
59
0.59
CB1212F
12
1.2
0.72
97
48.5
50.5
57
0.56
CB1220
12
2
1.2
178
35
60
67
0.96
CB1220SLM
12
1.8
1.08
150
20
89.5
89.5
0.68
CB1223V
12
2
1.2
182
24
61
61
0.78
CB1229
12
2.9
1.74
79
56
99
105
1.21
CB1230R
12
3
1.8
132
33
98
104.5
1.20
CB1230S
12
3
1.8
66
66
97
104
1.20
CB1230MC
12
3
1.8
98
56
110
110
1.36
CB1234
12
3.4
2.04
134
67
60
67
1.42
CB1240
12
4
2.4
90
70
101
107
1.69
CB1240L
12
4
2.4
195
47
70
74
1.61
CB1245
12
4.5
2.7
90
70
101
107
1.70
CB1250
12
5
3
90
70
101
107
1.76
CB1250HC
12
5
3
84.2
69.2
102
102
1.66
CB1265P
12
6.5
3.9
151
65
94
100
2.23
CB1270
12
7
4.2
151
65
94
100
2.56
CB1270A
12
7
4.2
151
65
94
100
2.46
CB1270PC
12
7
4.2
151
64.5
95
99.5
2.71
CB1280
12
8
4.8
151
65
94
100
2.65
CB1295
12
9.5
5.7
151
65
112
118
3.28
CB12100
12
10
6
151
98
94.5
100
3.39
CB12120
12
12
7.2
151
98
94.5
100
3.85
CB12170
12
17
10.2
181
76
167
167
5.85
CB12240
12
24
14.4
166
175
125
125
8.39
CB12250
12
25
15
166
175
125
125
9.00
CB12250S
12
25
15
166
175
125
125
8.68
CB12280
12
28
16.8
165.5
125
175
175
9.80
CB12330
12
33
19.8
195.5
130
158
179
11.94
CB12350
12
35
21
198
132
170
170
12.60
CB12350S
12
35
21
198
132
170
170
11.92
CB12400
12
40
24
196
165
170
170
14.59
CB12400S
12
40
24
196
165
170
170
13.89
CB12400A
12
40
24
196
165
170
170
暫缺
CB12500
12
50
30
229
138
207
228
16.20
CB12550
12
55
33
229
138
207
228
18.50
CB12650
12
65
39
350
166
174
174
23.66
CB12650S
12
65
39
350
166
174
174
22.70
CB12650A
12
65
39
350
166
174
174
暫缺
CB12680
12
68
40.8
259
168
208
227
23.75
CB12750
12
75
45
259
168
208
227
26.50
CB12900
12
90
54
304
168
208
229
31.18
CB121000A
12
100
60
329
174
214
218
32.94
CB121000B
12
100
60
407
173
209.5
234.5
35.65
CB121000E
12
100
60
329
174
214
218
30.10
CB121000F
12
100
60
407
173
209.5
234.5
33.00
CB121200
12
120
72
407
173
209.5
234.5
38.41
CB121350
12
135
81
345
172
275
278
44.00
CB121500
12
150
90
483
170
241
241
47.48
CB122000A
12
200
120
522
240
218
245
64.10
CB122000B
12
200
120
522
240
218
245
62.57
CB122000
12
200
120
520
260
208
240
73.00
CB122350
12
235
141
547
275
242
242
73.50
CB122550
12
255
153
547
275
242
242
85.00
CB1290MC
12
9
4.5
136
77
117
132
3.16
CB1270MC
12
7
3.5
138
66
87
101
2.27
他的原意說的是“升壓電感”的質量問題，為了提高該電感的可靠性所提出的材料指標卻又是變壓器的。這個基本概念問題把人們搞糊涂了：到底說的是電感還是變壓器？因為這二者所選材料的主要參數(shù)是完全不一樣的，變壓器需要大磁通量的材料，這從變壓器繞組計算公式可以看出：
N---變壓器繞組匝數(shù)
在交流電路中會出現(xiàn)“單極性的直流偏置電壓”，所謂單極性，顧名思義，不是正極性就是負極性。這個直流偏置電壓是什么？是如何形成的？問題提出者沒有說清楚。這里的意思就是說：在上游ATS切換時，由于輸入整流升壓環(huán)節(jié)瞬間斷電，則這段零線N上的電流也中斷，如圖3（a）所示，從互投柜到UPS之間的零線（虛線N）線段，就會在這段線中激起反電勢 e，即：
這個反電勢到底能不能構成威脅甚至“致命”，只靠定性地這么一說是沒用的，也容易將讀者引入歧途。必須要知道反電勢的大小才有說服力。為了有一個量的概念，假設UPS到互投柜的零線長度為l=30m=3000cm，直徑d=0.6cm，那么這段零線上的分布電感量Lo就是：
即在ATS切換時零線上被激起的反電勢為0.15V。當然這個計算不一定很準確，但從數(shù)量級上看不會差多少，就是大上10倍也才1.5V，因此在這里可看出一些端倪。某處的這種分析懸乎其懸，用想象的“隱患”來嚇唬人。換言之，上游ATS切換時在零線上激起的單極性電壓微乎其微，既不能造成輸出閃斷，也不會導致逆變器過壓或欠壓，更不能造成數(shù)據(jù)中心機房停電數(shù)小時。再說零地電壓也根本加不到這些地方去。而且輸出電壓閃斷也不并是這個原因造成的。有關這個問題在后面還要討論。
而且這個輸出電壓缺口問題在任何UPS上都可能存在，而且是不合格產(chǎn)品才會有。不論是高頻機型UPS還是工頻機型UPS，只要是合格產(chǎn)品（不是偷工減料的），都不會出現(xiàn)這種輸出有閃斷的現(xiàn)象。某處為了某種原因將這種誰都可能有的現(xiàn)象硬套在了高頻機UPS零線電壓上，這又是對UPS工作原理上的誤解。
UC作為例子。
UC輸出正半波電壓的途徑是：GB+®VT1®R上端®VT8®GB-。UC輸出正負波電壓途徑是：GB+®VT7®R下端®VT4® GB-。其它兩相UA和UB都是如此。由于三相也是按照相位差120°設計工作的，所以線電壓和相電壓之間也是在數(shù)值上是：
的關系和在相位上是順序120°的關系。這樣一來，高頻機型UPS和工頻機型UPS同樣采用了一組電池。這在外接電池組的設備量上減少了一半數(shù)量的外殼，比如原來用32´2=64節(jié)50AH/12V，現(xiàn)在用32節(jié)100 AH/12V就可以了。
對于工頻機結構UPS而言，由于有了輸出變壓器，就使得零線壓降的減小有了可能。如圖6（b）所示，工頻機結構UPS高次諧波濾波電流路徑就短得多，因為這里高次諧波電流的回程路徑就在變壓器附近及內部。
所以在這里零地電壓不是干擾源。
兩個阻抗上的電壓之和就是電源電壓，即：
兩個電阻上流過同一個電流Ia，由于零線敷設完畢后，零線電阻就是個不變的定值，就是電阻負載，對外不會產(chǎn)生任何影響。當然會有人說：流過零線的還有諧波電流，如圖中虛線箭頭所示。是的，盡管有諧波電流流過，盡管也會使零線上壓降有所變化，一方面與220V相比是微乎其微，另一方面它的流向如虛線箭頭所示，也不會返回頭去倒流到負載。零線上電壓降的變化對負載沒有任何影響，零線對地的電位就好像浮在水上的船，負載就好像坐在船上的人，無論水平面如何讓波動，水漲船高，坐在船上的人本身不會受影響。
還會有的人提出：既然RL和RN是分壓關系，會不會由于RN上分壓太多而影響負載的正常工作呢？一般說任何負載都允許輸入電壓變化±10%，而220V的±10%就是±22V！在零
1.為何要外接隔離變壓器
UPS分布式管理系統(tǒng)
動力采集子系統(tǒng)
2016年12月8日，北京，全球電源管理與散熱解決方案領導廠商臺達，作為主要贊助商亮相全球知名數(shù)據(jù)中心峰會—2016 DatacenterDynamics HyperScale（以下簡稱“DCD HyperScale”）。攜微模塊數(shù)據(jù)中心解決方案，聚焦Webscale（全網(wǎng)規(guī)模）趨勢下的超大規(guī)模數(shù)據(jù)中心基礎設施建設，向與會的大型互聯(lián)網(wǎng)企業(yè)和服務提供商分享行業(yè)領先經(jīng)驗和最佳實踐，獲得一致好評。臺達集團-中達電通高級技術專家葉新平先生也在大會同期做《智慧擴容 無”微”不至》的主題報告，與ICT行業(yè)人士交流數(shù)據(jù)中心領域的創(chuàng)新與未來。
新的服務器和網(wǎng)絡架構、虛擬化的不斷推進以及新的服務交付模式都在讓超大型數(shù)據(jù)中心變得越來越復雜。作為數(shù)據(jù)中心基礎設施的方案提供商，需要從整體全面角度理解這些趨勢，而這些趨勢也在給設計和投資標準帶來深刻變革。葉新平先生在《智慧擴容 無”微”不至》的主題發(fā)言中闡述：中國正在以前所未有的速度建設數(shù)據(jù)中心，尤其是超大規(guī)模數(shù)據(jù)中心，其表現(xiàn)出的高擴展性、高靈活性以及低成本，與傳統(tǒng)數(shù)據(jù)中心僵硬、復雜和信息孤島形成鮮明對比。數(shù)據(jù)中心基礎設施方案必須首先滿足這些需求，更要兼具系統(tǒng)的穩(wěn)定性和智慧化的管理運維。臺達提出了兼具“模塊架構、隨需成長”，“節(jié)能降耗、綠色效益”，“智能管理、便捷營運”三大特征的微模塊數(shù)據(jù)中心解決方案。
作為全球電源管理與散熱解決方案的領導廠商，臺達打造了從小型到超大規(guī)模均有適應方案的微模塊數(shù)據(jù)中心系列。臺達“微模塊”按照行業(yè)標準對數(shù)據(jù)中心場地進行微模塊劃分，即把整個數(shù)據(jù)中心分為若干個獨立區(qū)域，每個區(qū)域的規(guī)模、功率負載、配置等均按照統(tǒng)一標準進行設計。制冷、供電及管理系統(tǒng)都應實現(xiàn)區(qū)域化、微模塊，互不干擾，可以獨立運行，無共享部分，且全部組件均可在工廠預制，靈活拆卸、搬運，現(xiàn)場快速組裝后投入使用。
臺達在微模塊數(shù)據(jù)中心的設計上，采用低載高效的模塊化UPS產(chǎn)品，保證了供配電系統(tǒng)擁有96%以上的效率，更通過選擇節(jié)能的設備組件、有效的諧波治理和主動的能源管理進一步提升供電系統(tǒng)效率。制冷設計上，則應用精密空調和先進的散熱系統(tǒng)設計，精密掌控溫濕度，維持機房最佳狀態(tài)，可節(jié)省超過25%的能源費用。
除供配電及制冷技術外，區(qū)別于傳統(tǒng)數(shù)據(jù)中心只做動力環(huán)境監(jiān)控，臺達微模塊數(shù)據(jù)中心可以實現(xiàn)能源動態(tài)管理，對整個數(shù)據(jù)中心運行時的動態(tài)PUE進行監(jiān)控。通過監(jiān)控各個時段顯示的PUE數(shù)據(jù)了解機房設備的能源消耗情況，實現(xiàn)PUE的實時監(jiān)控與分析。葉新平先生在發(fā)言中更以臺達在IDC、智慧城市等多個行業(yè)打造的微模塊數(shù)據(jù)中心為例，印證了采用臺達微模塊方案可以在提高建制效率、減少過度配置的情況下獲得更高的能效以及更低的PUE。
活動現(xiàn)場也同期展示了臺達微模塊數(shù)據(jù)中心產(chǎn)品，囊括了不間斷電源系統(tǒng) (UPS)、精密列頭柜、精密空調和DCIM數(shù)據(jù)中心基礎設施管理軟件四大領域的整體解決方案，通過這個“智慧而靈活”的現(xiàn)場展示，更加直觀、生動的向到場的ICT行業(yè)人士呈現(xiàn)了臺達智慧、高效、可靠和靈活的方案。
DatacenterDynamics是一家在全球范圍內專注于數(shù)據(jù)中心、云計算全產(chǎn)業(yè)鏈發(fā)展的媒體資訊公司，總部在倫敦。DCD Hyperscale系列峰會是唯一在全球范圍內舉辦的ICT行業(yè)會議和展覽活動，其中70%的參會用戶屬于經(jīng)過嚴格篩選后的終端用戶。此次北京活動是2016年Datacenter Dynamics在大中華區(qū)舉行的旗艦站活動。通過全體大會主題演講、分論壇主題演講、案例分析、互動研討、現(xiàn)場展覽展示等形式，DCD HyperScale分別從“外包托管+云服務”、“ 供電+制冷”、“ 設計+建造”、“ 安全+風險”、“ 核心＞邊緣”、“ 服務器+存儲” “軟件定義”以及“開源”這八大主題和角度，更好地詮釋整個ICT產(chǎn)業(yè)發(fā)展的技術變革與最佳實踐，為ICT行業(yè)人士提供了一個獨一無二的分享和交流平臺。
-
本公司經(jīng)銷直流屏用蓄電池，ups蓄電池供應商，專業(yè)提供德國陽光蓄電池Sonnenschiesh(德國陽光膠體系列）、日本松下蓄電池（Panasonic）、西恩迪-大力神蓄電池、艾博特蓄電池、冠軍蓄電池、梅蘭日蘭蓄電池、索潤森蓄電池、友聯(lián)蓄電池、理士蓄電池、科士達蓄電池、太陽神蓄電池、湯淺蓄電池、圣陽蓄電池、美國GNB蓄電池（美國原裝進口）、BB蓄電池、CSB蓄電池、美國山特蓄電池、美國博爾特蓄電池、OTO蓄電池等高質量的ups電池及ups電源、山特ups電源、山頓ups電源、艾默生ups電源、梅蘭日蘭ups電源、科士達ups電源、apc ups電源，臺達ups電源，雷諾士ups電源，美國山特ups電源等。我公司長期以來一貫堅持"一流產(chǎn)品，一流工程、一流服務，一流信譽、一流企業(yè)"的發(fā)展理念，憑所代理產(chǎn)品的卓越品質、所設計施工項目的優(yōu)秀質量和對用戶真誠周到的服務，深受廣大用戶贊譽。公司將一如既往地把國際名牌產(chǎn)品介紹推薦給廣大用戶，把更完美的工程奉獻給廣大用戶，為廣大用戶提供更全面，更專業(yè)，更優(yōu)質的服務。與社會各界攜手共創(chuàng)美好未來。訂購產(chǎn)品需要溝通 交流 服務電話 15069089221 高先生 QQ 903417427 微信 15069089221 ups電源蓄電池銷售中心
